Принципиальная схема подготовки подпиточной и сетевой воды с вакуумным деаэратором


Скачать 193.82 Kb.
НазваниеПринципиальная схема подготовки подпиточной и сетевой воды с вакуумным деаэратором
Дата публикации13.07.2013
Размер193.82 Kb.
ТипРеферат
vb2.userdocs.ru > Математика > Реферат
СОДЕРЖАНИЕ
ВВЕДЕНИЕ……………………………………………………………… 2

Принципиальная тепловая схема ТЭЦ…………………………………3

1. Расчет тепловых нагрузок…………………………………………….4

1.1. Расчет тепловых нагрузок на отопление…………………....4

1.2. Расчет тепловой нагрузки на горячую воду………………...5

1.3. Суммарный расход теплоты на теплофикацию…………….6

2. Выбор основного оборудования……………………………………...6

2.1. Расчет схем подготовки сетевой и потпиточной воды…….6

2.2. Выбор котлов…………………………………………………8

3. Расчет тепловой схемы подготовки сетевой и потпиточной воды..8

3.1. Расчет расхода воды на отопление…………………………11

3.2. Расчет на горячее водоснабжение в открытых

системах теплоснабжения………………………………………………11

3.3. Расчет суммарный расчетный расход сетевой воды………12

3.4. Расчет расхода потпиточной воды………………………….12

3.5. Расчет температуры потпиточной воды после В.П………..13

3.6. Расчет расхода пара на пароводяной подогреватель………13

3.7. Расчет расхода среды на вакуумный деаэратор.…………...14

3.8. Расчеты температуры сетевой воды в узле смешения

перед основными сетевыми подогревателями ………………………..15

3.9. Расчет расхода греющего пара на основные

сетевые подогреватели…………………………………………………..15

4. Выбор вспомогательного оборудования…………………………….16

4.1. Расчет расхода топлива на котлы……………………………16

4.2. Расчет объема воздуха и выбор дутьевого вентилятора……16

4.3. Выбор дутьевых вентиляторов……………………………….17

4.4. Выбор дымососов……………………………………………..17

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ………………………………………………..18
ВВЕДЕНИЕ
Целью данной курсовой работы является проектирования ТЭЦ, который подразумевает: расчет тепла нагрузок на отопление сетевой и потпиточной воды, добавочной воды в ТЭЦ. После расчёта схемы производится загрузка турбин, котлов и составляется баланс пара различных параметров для подтверждения правильности выбора основного оборудования.

Исходными данными для проектирования ТЭЦ и расчёта тепловой схемы следующие величины:

число жителей (или расчетная нагрузка);

вид топлива, сжигаемого на предполагаемой ТЭЦ;

температура сетевой воды в подающей и обратной магистралях в расчётном режиме;

тип системы теплоснабжения (открытая или закрытая);
^ Принципиальная схема подготовки подпиточной и сетевой воды с вакуумным деаэратором: 1 – конденсатор турбины со встроенным пучком; 2 – пароводяной подогреватель подпиточной воды (ПВПподп); 3 – цех химводоочистки (ХВО); 4 – вакуумный деаэратор; 5 – бак-аккумулятор подпиточной воды; 6 – подпиточный насос; 7 – перекачивающий насос; 8 – сетевой насос; 9 – основные подогреватели сетевой воды (ОП); 10 – пиковый подогреватель сетевой воды (ПП).подпиткадвс

^ 1. Расчет тепловых нагрузок

Расчёт тепловых нагрузок для промышленных предприятий производится, исходя из норм расхода тепловой энергии на производство единицы продукции, и здесь не рассматривается.

Что касается коммунально-бытовых нагрузок, то они делятся на три вида:

  1. потребление теплоты на компенсацию теплопотерь зданий (отопление);

  2. расход теплоты на вентиляцию жилых и общественных зданий;

  3. расход теплоты на горячее водоснабжение.

Максимальные тепловые нагрузки на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение жилых, общественных и производственных зданий следует принимать по данным конкретных проектов нового строительства.

При отсутствии проектов допускается определять максимальные тепловые нагрузки (потоки) по формулам.

В работе ТЭЦ выделяется четыре режима:

  1. Максимального теплопотребления, что соответствует отпуску теплоты при средней температуре самой холодной пятидневки (расчетной температуре наружного воздуха для проектирования отопления).

  2. Режим, соответствующий отпуску теплоты при средней температуре за январь (наиболее холодный) месяц.

  3. Режим отпуска теплоты при средней температуре за отопительный период.

  4. Летний режим без нагрузки на отопление.

Далее приводится расчёт количества теплоты на коммунально-бытовые нужды в соответствии с.

В данной работе расчет ведется по первому режиму.
^ 1.1. Расчет тепловой нагрузки на отопление Qотр
Максимальный тепловой поток на отопление жилых и общественных зданий, соответствующий первому режиму, Вт, определяется по формуле








где q0 – максимальный тепловой поток на отопление жилых зданий на 1 м2 общей площади, определяемый по расчетной температуре для проектирования отопления и характеристикам зданий [2] (см. Приложение А), Вт/м2;

А – общая площадь жилых зданий, м2.


,





где m – число жителей;

f – норма жилой площади на одного жителя, м2;

k1 – коэффициент, учитывающий тепловой поток на отопление общественных зданий, при отсутствии данных следует принимать 0,25.

В течение отопительного периода отпуск теплоты на отопление изменяется в зависимости от температуры наружного воздуха, его можно определить по формуле







где – расчетная температура воздуха внутри помещений, °С;

– температура наружного воздуха соответствующего режима , °С;

– расчётная температура наружного воздуха для проектирования систем отопления [3], °С.

Расчетная температура воздуха внутри жилых помещений принимается 18°С при расчетной температуре наружного воздуха для проектирования систем отопления до минус 30°С или 20°С при ниже минус 30°С. Усредненная расчетная температура воздуха внутри отапливаемых производственных зданий принимается 16°С.

Данные по температурам наружного воздуха некоторых городов приведены в Приложении Б.
^ Расчетный период отпуск тепловой энергии в соответствии с температурой наружного воздуха которая набирается за 5 наиболее холодных дней -43 для города Братска.
Qотр(max)=q0*A(1+k)
A=m*F
где m-число жителей; F-коэффициент учитывающий тепловой поток на отопление общественных зданий

Принимается 20м2 на одного жителя.; A=100*103*20=2000*103; q0укрепленный максимальный с м2 ; q0=98; Qотр(max)=98*2000*103(1+0,25)=24500*103 ; к – учитывается число общественный зданий.
^ 1.2. Расчет тепловой нагрузки на горячую воду
Средний тепловой поток на горячее водоснабжение жилых и общественных зданий, Вт, рассчитывается по формуле








где а – норма расхода воды на горячее водоснабжение при температуре 55°С на одного человека в сутки в жилых зданиях, л/сут∙чел, принимаемая в зависимости от степени комфортности зданий в соответствии со СНиП 2.04.01-85*;

b – то же в общественных зданиях, принимается 25 л/сут∙чел;

– температура холодной (водопроводной) воды, при отсутствии данных в отопительный период принимается 5°С, в неотопительный 15°С;

с – средняя теплоёмкость воды, кДж/(кг∙К); для практических расчетов теплоемкость воды можно принимать равной 4,19 кДж/(кг∙К).

Qзг.вс===3402*1,22*103=4150,44*103
Qг.всл=*0,6===26133*103
^ 1.3.Суммарный расход теплоты на теплофикацию
Теплофикационная нагрузка ТЭЦ включает расходы тепла на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение. Максимальная теплофикационная нагрузка, МВт, определяется по формуле


.

(8)

Qтmax=245+26,13=271,13
Для установления экономичного режима работы теплофикационного оборудования, загрузки основного и пикового оборудования, а также различных технико-экономических исследований необходимо знать длительность работы системы теплоснабжения при различных режимах в течение года. Для этого строят графики продолжительности тепловой нагрузки (графики Россандера).
^ 2.Выбор основного оборудования
2.1 Выбор паровых турбин

В состав основного оборудования входит электрические котлы и турбины.

Тип устанавливаемых турбин определяется структурой тепловых нагрузок. На ТЭЦ, как правило, устанавливают паровые турбины типа ПТ, Т и Р. Единичная мощность и тип теплофикационных агрегатов выбирается на основе технико-экономического обоснования и с учетом перспективного роста тепловых нагрузок.

Из-за неравномерности теплофикационной нагрузки в течение года (см. рис. 1) выбор турбин производят, исходя из покрытия ими (из теплофикационных отборов) части максимума суммарной тепловой нагрузки. Эта часть определяется коэффициентом теплофикации ТЭЦ. Оставшуюся часть теплофикационной нагрузки покрывают за счет пиковых котлов или от редукционно-охладительных установок (РОУ).

Турбины с производственным отбором (П-отбором) пара выбираются с учетом длительного использования этого отбора в течение года и устанавливаются в качестве головных. При выборе турбин с П-отбором необходимо учитывать параметры требуемого внешним потребителем технологического пара.

Турбина с противодавлением выбирается для покрытия базовой части производственной паровой и отопительной нагрузок [5, 6].


Qтр(max)=Qотр+Qзг.вс=24500*103+34.02*1.2*103=24500+40.824=285.824*103 Вт
Дт==12992*103=130 =3.6=468 т/ч
Qотр=245 МВт
Qг.всз=40.8 МВт
Для покрытия производственной нагрузки выбираем
ПТ-80/100-130/13

Характеристика:

Мощность номинальная – 80 МВт

Расход свежего пара – 555 т/ч

Максимальная мощность - 100 МВт

Давление свежего пара – МПа – 12.75

Рп (производственный отбор) МПа – 0.13 – 1.6

Рт (отопительный отбор) МПа – 0.118 – 0.245

Расход пара на турбину т/ч – 354

Давление пара в конденсаторе МПа – 0.003

Расход охлаждающей воды т/ч – 8000

Для Выбора турбин типа Т
Дттпт-я=468-132=336 т/ч

Таблица Характеристики выбора турбин

^ Марка турбины (завод-изготовитель)

Мощность

ном/макс,

МВт

Параметры свежего пара

P0,МПа/t0,0С

Расход свежего пара, ном/макс

т/ч

Ном.расходы

пара регу-

лир. отборов

Dп-отб/Dт-отб,

т/ч

Давление

пара про-

иводст.

отбора,

МПа

Пределы изм-ния

давления в тепло-

фикационных

отборах, МПа

Давление

пара в

конденса-

торе, кПа

Расход

охлаж-

дающей

воды,

т/ч

верхнем

нижнем

Т-100-12.8 (ТМЗ)

100/120

12.8/555

441/460

-/310

-

0.06÷0.25

0.05÷0.2

5.3

16000

Т-50/60-12.8 (ТМЗ)

50/60

12.8/555

255/285

-/185

-

0.06÷0.25

0.05÷0.2

4.9

8000



^ 2.2. Выбор котлов
При выборе котлов необходимо учитывать параметры пара, а также характеристики проектного топлива. Параметры пара на выходе из котла должны быть выше, чем перед турбиной, на величину потерь давления и температуры в паропроводах.

Если давление пара не выше 17 МПа, то применяются барабанные котлы с естественной циркуляцией; при более высоком давлении устанавливают прямоточные котлы. Как правило, на ТЭЦ устанавливают котлы барабанного типа.

На конденсационных и теплофикационных электростанциях применяются, как правило, блочные схемы (котел-турбина). На ТЭЦ с преобладающей паровой нагрузкой при соответствующем обосновании могут применяться схемы с поперечными связями.

Паропроизводительность котельных агрегатов, устанавливаемых в блоке с турбоагрегатами, выбирается по максимальному пропуску острого пара через турбину с учетом расхода пара на собственные нужды. Суммарная паропроизводительность котельных агрегатов, устанавливаемых на электростанциях с поперечными связями, должна быть не менее максимального расхода пара машинным залом с учетом максимального расхода пара на собственные нужды.

Котлы выбираются по параметрам свежего пара, по характеристикам топлива.

Выбираю котлы:

1) Е – 360 – 13.8 – 560 КБТ (БКЗ – 360 – 13.8 – 1С)

2) Е – 500 – 13.8 – 560 КТ(ТПЕ – 430)
Выбираем топлива по параметрам котлов

^ Таблица 2 Физико-химические характеристики твердых топлив

^ Бассейн (месторождение)

Марка

Рабочая масс топлива. Состав %

Qpн,

МДж/кг

Выход

летучих,

Vг,%

Кло

[7,16,

17]

Wp

Ap

Spколч

Sоргр

Ср

Нр

Np

Op










Нерюнгринское

3СС

10,0

19,8

0,2

60,0

3,1

0,6

6,3

22,48

20,0

2,1

^ 3. Расчет тепловой схемы подготовки сетевой и потпиточной воды
Принципиальная тепловая схема в условных обозначениях отображает технологический процесс пароводяного тракта тепловой электрической станции в однониточном исполнении. Основой тепловой схемы является регенеративная схема турбоустановки. Принципиальная схема составляется на стадии расчётов и технико-экономического обоснования строительства источника энергоснабжения. Кроме регенеративной схемы показывается схема подготовки и отпуска тепловой энергии на производственные и коммунально-бытовые нужды, а также схема подготовки добавочной воды для восполнения потерь пара и конденсата в цикле ТЭЦ.

Элементы тепловой схемы изображают в соответствии с требованиями ГОСТ 21.403-80, а также ОСТ 108.001.105-77 (см. Приложение Д).

На рис. 2 приведена принципиальная схема промышленно-отопительной ТЭЦ с турбинами типа ПТ и Т. В данном случае изображена тепловая схема ТЭЦ с поперечными связями, где показаны регенеративные схемы турбин, а также подготовка сетевой, подпиточной и добавочной воды.

Дегазация подпиточной воды для тепловых сетей на данной схеме производится в вакуумных деаэраторах. Добавочная вода для цикла ТЭЦ освобождается от агрессивных газов сначала в атмосферных деаэраторах, после чего подаётся в поток основного конденсата и вместе с ним поступает в деаэраторы питательной воды повышенного давления.

При подготовке добавочной воды используется теплота продувочной воды котла.

В схеме используется как пар из отборов турбин, так и пар, полученный от редукционно-охладительных установок (РОУ).

^ Принципиальная тепловая схема ТЭЦсхематэц%201

При расчёте расхода теплоты на ТЭС необходимо учитывать нагрев воздуха перед воздухоподогревателями котла для исключения низкотемпературной коррозии поверхностей нагрева котлов. Для этого на ТЭС устанавливаются калориферы. Кроме того, следует учитывать расход теплоты на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение цехов и зданий цехов самой ТЭС, так называемые расходы теплоты на собственные нужды.

Конденсат, возвращаемый с производства, проходит химводоподготовку, где производится освобождение его от нефтепродуктов, соединений железа (при необходимости) и подаётся в деаэратор добавочной воды. Далее добавочная вода подаётся в поток основного конденсата станции.

^ 3.1.Расчет расхода сетевой воды на отопление
Расчётные расходы воды, кг/с, следует определять по формулам :

на отопление

,


Gотсв====729.167*3.6=2625.0012 т/ч
Qотр=Gотсв*С(tn-t0)=2625.0012*4.2(150-70)=882000.4032

где – максимальный расход теплоты на отопление, кВт;

и – температуры сетевой воды, соответственно, в подающем и обратном трубопроводе тепловых сетей в расчётном режиме, С;
^ 3.2 Расчет сетевой воды на горячее водоснабжение в открытых системах теплоснабжения







,



Gг.вссв= =

где – максимальный расход теплоты на горячее водоснабжение, кВт;

на горячее водоснабжение в закрытых системах теплоснабжения:

средний, при параллельной схеме присоединения подогревателей гвс
^ 3.3. Расчет суммарный расчётный расход сетевой воды, кг/с, в двухтрубных тепловых сетях в открытых и закрытых системах теплоснабжения при качественном регулировании отпуска теплоты следует определять по формуле


,





Gтсв=2625.0012+179.67273=2804.67393
где – коэффициент, учитывающий долю среднего расхода воды на горячее водоснабжение при регулировании по нагрузке отопления (см. табл. 1). При регулировании по совмещенной нагрузке отопления и горячего водоснабжения коэффициент принимается равным 0.


^ 3.4.Расчет расхода потпиточной воды
Подпиточная вода восполняет потери воды в тепловых сетях.

Расход подпиточной воды при открытой системе теплоснабжения, кг/с, определяется по формуле








где – расчетный расход воды на горячее водоснабжение, кг/с;

Gут – утечки в тепловых сетях через неплотности, кг/с.

Для участков тепловых сетей длиной более 5 км от источников теплоты без распределения теплоты расчетный расход воды в утечки следует принимать 0,5% фактического объема воды в этих трубопроводах:








где Vтс – объём воды в тепловых сетях, м3.

В соответствии с [4] объём воды в тепловых сетях при отсутствии данных следует принимать равным 65 м3 на 1 МВт расчетной тепловой нагрузки при закрытой системе теплоснабжения, 70 м3 на 1 МВт – при открытой системе и 30 м3 на 1 МВт – при отдельных сетях горячего водоснабжения.

Если в схеме подготовки подпиточной воды задействована химводоподготовка, то при расчете расхода подпиточной воды () первое слагаемое () умножается на коэффициент 1,2.

При закрытой системе теплоснабжения расход подпиточной воды равен расчетному расходу воды в утечки через неплотности (Gут).
Gпод=Gзг.вс=179.67273 т/ч
^ 3.5. Расчет температуры потпиточной воды после В.П.


Рисунок 2.
Tвп=50 С+
По характеристики турбин:
Qвп=11.2 МВт
Турбины две значит умножить на 2
11.2*2=22.4 МВт = Qвп
tвп=5+=
^ 3.6. Расчет расхода пара на пароводяной подогреватель

Рисунок 3.

Дпвп*(hпвп-hпвп)=С*Gпод(35-tподв.п)

Дпвп=
где,hпвп=2700 ; hпвп=500; С=4.2; tвп=29.27
Дпвп===2.0055 кг/с
^ 3.7 Расчет расхода греющей среды на вакуумный деаэратор.

Схема подготовки подпиточной воды определяется качеством исходной воды, а также системой теплоснабжения (открытая или закрытая).

Качество подпиточной воды для открытых систем теплоснабжения должно отвечать требованиям ГОСТ 2874-82 «Вода питьевая», СанПиН 2.1.4.1074 «Питьевая вода. Гигиенические требования к качеству воды централизованных систем питьевого водоснабжения. Контроль качества» (с изменениями в СанПиН 2.1.4.2496-09 «Гигиенические требования к обеспечению безопасности систем горячего водоснабжения») и правилам технической эксплуатации электрических станций и сетей Минэнерго России.

Для подготовки подпиточной воды на ТЭЦ, как правило, используются встроенные пучки (ВП) конденсаторов турбин. Величина тепловой нагрузки встроенного пучка может быть разной (у некоторых турбин нет ВП). После встроенного пучка вода поступает в пароводяной подогреватель, где нагревается до 25÷40С (температура ограничена условиями работы с ионообменными смолами), далее, при необходимости, уменьшается жесткость воды в цехе химводоочистки (ХВО), а затем вода дегазируется в вакуумном деаэраторе. После вакуумного деаэратора подпиточная вода направляется или сразу на всас сетевых насосов, или в баки-аккумуляторы. Греющей средой для вакуумного деаэратора обычно является вода после основных сетевых подогревателей. Принципиальная схема подготовки подпиточной и сетевой воды с вакуумным деаэратором приведена на рис. 4.

В вакуумном деаэраторе разрежение поддерживается паровым эжектором. Температура греющей воды определяется графиком температур сетевой воды (рис. 3). Для нормальной деаэрации температура греющей воды должна быть не ниже 100ºC, при более низкой температуре воды после основных подогревателей она догревается. При поступлении в деаэратор греющая вода вскипает, и образующийся при этом пар прогревает исходную подпиточную воду до температуры насыщения при давлении в деаэраторе. Разница между температурой воды, поступающей на деаэрацию, и температурой насыщения при давлении в деаэраторе не должна превышать 20ºC.
^ Расчет расхода подпиточной воды, подаваемой на деаэратор
Расход подпиточной воды, направляемой на деаэрацию, кг/с, определяется из системы уравнений материального и теплового баланса деаэратора и рассчитывается по формуле













где – температура потпиточной воды после атмосферного деаэратора, для атмосферного деаэратора 104С;

температура потпиточной воды перед деаэратором, С; для атмосферного деаэратора принимается в пределах 85÷90С;

– коэффициент, учитывающий потери теплоты в окружающую среду
Gгр=
Gподп=179.67273

где, tд=50; tхво=30; tов=120
Gгр=
^ 3.8. Расчет температуры сетевой воды в узле смешение перед основными сетевыми подогревателями
tсм=
Gобр=Gсв-Gподп
Gобр=2804.67393-179.67273=2625.0012
tсм==
^ 3.9. Расчет расхода греющего пара на основные сетевые подогреватели.
Доп=
hт-hт=2200
Gоп=Gсв+Gгр=2804.67393+51.335=2856.00893
Доп==303.0490526
^ 4. Выбор вспомогательного оборудования

4.1. Расчет расхода топлива на котлы
ВQнрхака(h0-hпв)+Gпр(hпр-lпв)
Gпр=2%Дка
Для Е-360-13.8-560КБТ(БКЗ-360-13.8-1С)
В====68557.43402*10-3=68.557434 т/ч

где,h0 = 3500; hпв=230*4.2; hпр=1640; Qнр=14.70; ɳха=0.91; Gпр=2% от 360=7.2; Gпр=2% от 500=10
Для Е-500-13.8-560КТ(ТПЕ-430)
В=
^ 4.2. Расчет объема воздуха и выбор дутьевого вентилятора.
Vдвз*В*Vв0т-∆αт-∆αпл+∆αвп)*
Vв0=0.0889*(Ср+0.375*Sорр)+0.265*Нр-0.0333*Ор
Vв0=0.0889*(39.1+0.375*2.6)+0.265*1.9-0.0333*8.6=3.562688+0.5035-0.28638=3.779788
где, αт=1.2; ∆αт=0.1; ∆αпл=0.05; ∆αвп=0.1; Кз=1.1
В-Е-360=68.557434

В-Е-500=95.218659
Для Е-360-13.8-560КБТ(БКЗ-360-13.8-1С)
Vдв=1.1*68.557434*3.779788*(1.2-0.1-0.05+0.1)+0.265*1.9-0.0333*8.6=327.802696+0.5035-0.28638=328.019816-103м3
Для Е-500-13.8-560КТ(ТПЕ-430)
Vдв=1.1*95.218659*(1.2-0.1-0.05+0.1)+0.265*1.9-0.0333*8.9=120.451604+0.5035-0.28638=120.668724*103 м3
^ 4.3. Выбор дутьевых вентиляторов
Для Е-360-13.8-560КБТ(БКЗ-360-13.8-1С)
328.019816*103=328019.816 м3
328019.816:2=164009.908 м3
берем вентилятор типа ВДН – 20 производительность 215 тыс. м3
Для Е-500-13.8-560КТ(ТПЕ-430)
120.668724*103=120668.724 м3
120668.724:2=60334.362 м3
берем вентилятор типа ВДН – 15 производительность 75. тыс. м3
^ 4.4. Выбор дымососов

Vдгз*В*(V0г+(αд-1)*Vв0)*
Vг0=VN20+VR020+VH200
VN20=0.79*V0+0.008*N
VRo20=1.866*
VH200=0.111*Hp+0.0124*Wp+0.0161*V0 м3
VN20=0.79*3.779798+0.008*0.2=2.98604+0.0016=2.98764 м3
VR020=1.866* м3
где, tд.г.=1200; αд=1.4; Кз=1.2

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ


  1. СТО ИрГТУ.005-2007. Система менеджмента качества. Учебно-методическая деятельность. Общие требования к оформлению текстовых и графических работ студентов. – Иркутск: Изд-во ИрГТУ, 2007. – 34 с.

  2. Никифорова С.В., Сушко С.Н., Воронков В.В. «Тепловые и атомные электрические станции. Расчет тепловых схем ТЭЦ». Учебное пособие.

  3. С.В. Никифорова «Тепломеханическое и вспомогательное оборудование электростанций». – Иркутск: Изд-во ИрГТУ, 2008. – 87 с.



Похожие:

Принципиальная схема подготовки подпиточной и сетевой воды с вакуумным деаэратором iconРис. Принципиальная схема эжектора
В паротурбинных установках применяют следующие типы воздухоотсасывающих устройств: пароструйные и водоструйные эжекторы и воздушные...
Принципиальная схема подготовки подпиточной и сетевой воды с вакуумным деаэратором iconСхема подготовки проекта Мероприятие № ( выберите из мероприятий в Концепции программы )
Например, мероприятие № Интеграция обучающихся в профессиональные сообщества, повышение их профессиональных компетенций, развитие...
Принципиальная схема подготовки подпиточной и сетевой воды с вакуумным деаэратором icon«Основы конституционного строя»-заполнить в таблице 3-ю графу
«Судебная власть»- схема «Полномочия судов рф» и схема «Стадии законодательного процесса»
Принципиальная схема подготовки подпиточной и сетевой воды с вакуумным деаэратором iconOverview Лист2 Лист1 ппр sheet 1: Лист2
Вания и подготовки к отопительному сезону будет прекращена подача горячей воды в сроки, определенные графиком ремонтов
Принципиальная схема подготовки подпиточной и сетевой воды с вакуумным деаэратором iconAnnotation Александр Дюма Воды Экса Новелла Перевод с французского...

Принципиальная схема подготовки подпиточной и сетевой воды с вакуумным деаэратором iconДороти Иден Темные воды
В англии многие дома и поместья имеют имена собственные. «Темные воды» – так называется усадьба, в которой происходят удивительные...
Принципиальная схема подготовки подпиточной и сетевой воды с вакуумным деаэратором iconСоединительная схема программы балансирующей зарядки литий-полимерной...
Цикл зарядка/разрядка и разрядка/зарядка никель-кадмиевой/никель-металлогидридной батареи 25
Принципиальная схема подготовки подпиточной и сетевой воды с вакуумным деаэратором iconОбъем оперативного химического контроля в процессе водоприготовления
В случае, если предварительная очистка заключается лишь в коагуляции воды, то контроль за дозированием коагулянта производится по...
Принципиальная схема подготовки подпиточной и сетевой воды с вакуумным деаэратором iconДороги, которые мы выбираем
В двадцати милях к западу от Таксона "Вечерний экспресс" остановился у водокачки набрать воды. Кроме воды, паровоз этого знаменитого...
Принципиальная схема подготовки подпиточной и сетевой воды с вакуумным деаэратором iconДороги, которые мы выбираем
В двадцати милях к западу от Таксона "Вечерний экспресс" остановился у водокачки набрать воды. Кроме воды, паровоз этого знаменитого...
Вы можете разместить ссылку на наш сайт:
Школьные материалы


При копировании материала укажите ссылку © 2014
контакты
vb2.userdocs.ru
Главная страница